Калкулатор дизајнирања оксидације дизајна

Калкулатор дизајнирања оксидације дизајна

Следе Акуасуст да бисте решили исправан начин израчунавања количине аерације:

• БЛУЕ БЛОК БЛОЦК је дизајнерски датач: Буди попуњен

• Смеђа: Израчунајте податке о процесу

• Греенер: Последњи резултат за ваш процес

1.Аквасуст-- Дизајн процеса оксидације Дизајнер:
Дизајнерска третман Волуме воде К =	300	m3/d=	12.50	m3/h
Квалитет уноса воде:			Квалитет воде отпадне воде:
Улазне воде ЦОДЦР =	1620	мг / л		БакаланЦР=	324	мг / л
Бод 5= с 0=	840	мг / л		Запрегнути5=Sz=	126	мг / л
Тн =	250	мг / л		Тн =	30	мг / л
НХ 4+- Н =	180	мг / л		Нх4+-N=	18	мг / л
Алкалност салк =	280	мг / л		пХ＝	7.2
СС =	180	мг / л		Сс=цe=	20	мг / л
ф=МЛВСС / МЛСС =	0.7			Концентрација смеша к =			4000	мгмлсс / л
Користи се минимално доба муља	30	d		Растворена концентрација кисеоника из аератијских резервоара			2	мг / л
Фактор пригушења КД =	0.05	d-1		Активирани коефицијент приноса муља и =			0.5	мгмлсс / мгбод5
Просечна летњи температура Т 1=	25	степен		Стопа денитрификације Константа КДН, 20 у 20степен =			0.07	КГНО3--Н / кгмлвсс
Просечна зимска температура т 2=	15	степен		Фактор корекције температуре денитрификације =			1.09
Преостала алкалност	100	мг / л		Безбедносна фактор реакције нитрификације К =			2.5
Потребна алкалност	7.14	мг алкалност / мгнх 4- н оксидација		Кисеоник је потребан за нитрификацију			4.6	мго2 / мгнх4-N
Излазна алкалност	3.57	мг алкалност / мгно 3+- Н Редукција		Кисеоник је доступан за денитрификацију			2.6	мго2 / мгно3+-N
Растворени кисеоник Концентрација током денитрификације	0.2	мг / л		Ако биолошки муљ садржи око			12.40%	Азот за ћелијска синтеза
2.Десигн Прорачун
(1)Прорачун тонијске количине аеробне зоне
		459	m3	Аеробично резервоар хидраулично време задржавања Т 1=			1.53	d      =	36.72	h
3.Волуме Прорачун хипоксичне зоне
(1) Оксидација Дитцх производња биолошког муља
		42.84	кг / д
(2) за синтезу ћелије =		5.31	кг / д	То јест, у ТКН Кс 1000/300 у ТКН {2}}			17.71	мг / л
Стога, [НХ {0}} н] да се оксидира =		144.29	мг / л	Потребно је смањење [не 3+- н] =			43.29	мг / л
(3) Стопа денитрификације
		0.036	кг / (кг.д)
(4) Запремина хипоксичне зоне В2
		425	m3
				Аноксични резервоар хидраулични временски рок2=			1.42	d=	33.98	h
4.Тотални цистерна запремина оксидационог јарке
V=V1+V2=	884	m3		Тотални хидраулични Време задржавања т =		2.95	d
Дизајн узима в =	900	m3
Дизајн ефикасне дубине воде Х =	3.5	m		Ширина дизајна Б =		5.5	m
Затим укупна дужина потребан јарку л =	46.75	m		Узети дужину Линеарни одељак рова =		22.5	m
Стварни ефикасан обим =	1198.87	m3		Стварно време задржавања т '=		4.00	d
Обрачун равнотеже 5.КаллАлинити
(1) нитрификација троши алкалност =		1030.25	мг / л
(2) денитрификација производи алкалност =		154.54	мг / л
(3) Уклањање Бод5 производи алкалност =		71.4	мг / л
(4) преостала алкалност =		175.69	мг / л
6. Калкулација стварног потражње за кисеоником				7. калкулација стандардне потражње за кисеоником
(1) Потражња за карбонацијом кисеоника (ЦОД)				Притисните СЕТ УСЛОВИ =		0.85	=	0.95
		254.17	кг / д		CS(20)=	9.17	θ=	1.024
					CS(25)=	8.38
							678.83	кг / д
(2) Потражња за кисеоником нитрификације (климните се)
D2=4.5×Q(N0-Не) =		218.7	кг / д
(3) производња кисеоника денитрификацијом				8. Прорачун протока протока муља
D3=2.6×Q×NT=		33.76	кг / д	Према постављеном стању к0=		250	мг / л	КСР =	10000	мг / л
				Од ККС 0+ КР=(к + КР) к добијамо
(4) нитровинг резидуалног муља НХ 4- н Потражња за кисеоником						187.5	m3/d
D4=0.56×WV×f=		16.79	кг / д
(5) Укупно кисеоника
D=D1+D2-D3-D4=		422.31	кг / д	9.Ресидуал Мудге Волуме
				W=WV+X1К-Ксек =		27.54	m3/d
				Узми садржај воде муља п =		99.20%
						3.44	m3/d