МББР дизајн процеса израчунавање и детаљи
Аутор: Кате
Email:Kate@aquasust.com
Датум: 12. јул 2021
Садржај
1. Шта је МББР и МББР пуна форма
2.2 Уклањање угљених супстанци
2.3 Дизајн МББР високог оптерећења
2.4 Дизајн конвенционалног оптерећења МББР
2.5 Дизајн МББР ниског оптерећења
2.6 Нитрификација МББР технологије
2.7 Денитрификација резервоара МББР
2.7.1 Биофилмски реактор са покретним слојем са претходном денитрификацијом
2.7.2 Биофилмски реактор са покретним слојем са пост-денитрификацијом
2.7.3 Комбиновани биофилмски реактор пре/пост денитрификације са покретним слојем
2.7.4 Агитација денитрификације
2.8 Претходна обрада
2.9Одвајање чврстог и течног МББР-а
2.10 Разматрања при дизајнирању МББР
2.10.1МББР Путни проток (хоризонтални проток)
2.10.2 Проблеми са МББР резервоаром са пеном
2.10.3 Чишћење лежаја и привремено складиштење
|
Ако вам је потребан МББР Процесс Екцел Контактирајте сада, зашто не? Вхатапп или телефон:0086-15267462807 Email:Kate@aquasust.com |
1. Шта је МББР и МББР пуна форма
Током протеклих 20 година, биофилмски реактор са покретним креветом (МББР) еволуирао је у једноставан, робустан, флексибилан и компактан процес третмана отпадних вода. Различите конфигурације МББР-а су успешно коришћене за уклањање БПК, оксидацију амонијака и уклањање азота, и могу задовољити различите критеријуме квалитета ефлуента, укључујући строга ограничења хранљивих материја.
Биофилмски реактор са покретним слојем користи специјално дизајнирану пластику као носач биофилма, а кроз мешање аерације, течност
Носач се може суспендовати у реактору рефлуксом или механичким мешањем. У већини случајева, носач се пуни између 1/3 и 2/3 реактора. Свестраност МББР-а омогућава инжењеру дизајна да у потпуности искористи своју машту. Главна разлика између МББР и других биофилмских реактора је у томе што комбинује многе предности активног муља и метода биофилма док избегава што је могуће више њихових недостатака.
1) Као и други потопљени биофилмски реактори, МББР је способан да формира високо специјализоване активне биофилмове који се могу прилагодити специфичним условима унутар реактора. Високо специјализовани активни биофилм резултира високом ефикасношћу по јединици запремине реактора и повећава стабилност процеса, чиме се смањује величина реактора.
2) Флексибилност и процесни ток МББР-а је веома сличан оном активног муља, омогућавајући да се више реактора узастопно распореди дуж правца тока како би се испунили вишеструки циљеви третмана (нпр. уклањање БПК, нитрификација, пре- или пост-денитрификација) без потреба за средњом пумпом.
3) Већина активне биомасе се трајно задржава у реактору, тако да за разлику од процеса активног муља, МББР Концентрација чврстих материја у ефлуенту МББР је најмање исто толико висока као и концентрација чврстих материја у реактору. МББР је ред величине нижи од традиционалног таложника, тако да поред традиционалног таложника, МББР може да користи низ различитих процеса раздвајања чврсте и течности.
4) МББР је свестран и реактор може имати различите геометрије. За пројекте реконструкције, МББР је веома погодан за реконструкцију постојећих рибњака.
2.Дизајн МББР процеса
Дизајн МББР је заснован на концепту да више МББР формира серију, сваки са специфичном функцијом, и да ови МББР раде заједно да би постигли задатак пречишћавања отпадних вода. Ово схватање је прикладно јер под обезбеђеним јединственим условима (нпр. доступни донори електрона и акцептори електрона), сваки реактор је способан да култивише специјализовани биофилм који може да се користи за постизање одређеног задатка третмана. Овај модуларни приступ се може посматрати као једноставан и директан дизајн који се састоји од низа више потпуно мешаних реактора, од којих сваки има јединствену сврху третмана. Насупрот томе, дизајн система активног муља је веома сложен: пошто се компетитивне реакције увек дешавају, „како би се постигао жељени циљ третмана унутар времена задржавања ограниченог сваким делом резервоара (зоне аерације и зоне без аерације), укупно време задржавања биочврстих материја (СРТ) мора се одржавати на одговарајућем нивоу како би се бактерије могле мешати (у односу на стопе раста бактерија и својства сирове воде) и расти заједно.
Једноставност МББР-а нам омогућава да добро разумемо биофилм у МББР-у у пракси кроз запажања истраживача, инжењера и оператера постројења за пречишћавање отпадних вода. Већина овог рада представља примере посматрања МББР-а, показујући на тај начин оне које су критичне компоненте и факторе које треба узети у обзир у дизајну и раду МББР-а.
● АкуасустМББРPроцессFнискоDиаграм
|
Ако вам је потребан МББР Процесс Екцел Контактирајте сада, зашто не? Вхатапп или телефон:0086-15267462807 Email:Kate@aquasust.com |
2.1Увођење носача биофилма
Кључ успеха било ког биофилм реактора је одржавање високог процента биоактивне запремине унутар реактора. Ако се концентрација биомасе на носачима МББР претвара у концентрацију суспендованих чврстих материја, вредности су генерално око 1000 до 5000 мг/л. Што се тиче јединичне запремине, брзина уклањања МББР је много већа него код система активног муља. Ово се може приписати следећем.
1) Смична сила примењена на носач енергијом мешања (нпр. аерација) ефикасно контролише дебљину биофилма на носачу, чиме се одржава висока укупна биолошка активност.
2) Способност одржавања високог нивоа наменске биомасе под специфичним условима унутар сваког реактора, независно од укупног ХРТ система.
3) Услов турбулентног струјања у реактору одржава потребну брзину дифузије.
Реактори са покретним слојем се могу користити за уклањање БПК, нитрификацију и денитрификацију, и на тај начин се могу комбиновати у различите процесе. Табела 1-1 резимира различите процесе МББР-а. Одређивање најефикаснијег процеса повезано је са следећим факторима.
1) Локални услови, укључујући изглед и хидраулички попречни пресек (кота) постројења за пречишћавање отпадних вода.
2) Постојећи процеси третмана и могућност модификације постојећих објеката и бара.
3) Циљани квалитет воде.
● Табела 1-1 Резиме МББР процеса
|
Сврха обраде |
Процес |
|
|
Сингле МББР МББР са високим оптерећењем постављен пре процеса активног муља |
|
Нитрификација |
Сингле МББР МББР постављен након секундарног третмана ИФАС |
|
Денитрификација денитрификација |
МББР сам и након денитрификације, МББР сам и након денитрификације, МББР сам и пре и после денитрификације, Пост-МББР за денитрификацију ефлуента нитрификације. |
For moving bed reactors, the effective net biofilm area is the key design parameter, and the load and reaction rate can be expressed as a function of the carrier surface area, so the carrier surface area becomes a common and convenient parameter to express the performance of MBBR. the load of MBBR is often expressed as the carrier surface area removal rate (SAAR) or the carrier surface area loading (SALR). When the concentration of the host substrate is low (e.g., S>>K), the substrate removal rate of MBBR is zero-level response. When the main substrate concentration is low (e.g. S>>К), брзина уклањања супстрата МББР је реакција првог реда. Под контролисаним условима, брзина уклањања површине носача (СААР) може се изразити као функција оптерећења површине носача (САЛР), као што је приказано у једначини (1-1).
r =rмак-[L/(K+L)] (1-1)
р - брзина уклањања (г/(м2 -д));
rмак- максимална брзина уклањања (г/(м2 -д)).
Л - брзина оптерећења (г/(м2 -д)).
К - константа полузасићења.
2.2 Уклањање угљених супстанци
Оптерећење површине (САЛР) носача потребно за уклањање угљеника зависи од његове најважније сврхе третмана и метода за одвајање воде.
Табела 1-2 даје најчешће коришћене опсеге оптерећења БПК за различите сврхе примене. Ниже вредности оптерећења треба користити када је нитрификација низводно. Висока оптерећења треба користити само када се разматра само уклањање угљеника. Искуство показује да је за уклањање угљеника довољан растворени кисеоник у главној течној фази од 2-3 мг/Л и даље повећање концентрације раствореног кисеоника нема смисла за побољшање брзине уклањања површине носача (САРР).
● Табела 1-2 Типичне вредности БОД оптерећења
|
Сврха апликације |
БОД по јединици површине носиоца задовољава (САЛР) (g/m2.d) |
|
Високо оптерећење (75%-80% уклањања БОД) |
20 |
|
Високо оптерећење (80%-90% уклањања БОД) |
5-15 |
|
Ниско оптерећење (пре нитрификације) |
5 |
|
Ако вам је потребан МББР Процесс Екцел Контактирајте сада, зашто не? Вхатапп или телефон:0086-15267462807 Email:Kate@aquasust.com |
2.3Дизајн МББР високог оптерећења
Да бисте испунили основне стандарде секундарног третмана, али вам је потребан компактан систем високог оптерећења, размислите о коришћењу реактора са покретним слојем
Када МББР ради са великим оптерећењем, његова вредност оптерећења површине носиоца (САЛР) је висока. Када МББР ради са великим оптерећењем, вредност оптерећења површине носача (САЛР) је висока, а главни циљ је уклањање раствореног и лако разградивог БПК из воде која улази. при великом оптерећењу, биофилм у шупи губи својство таложења, тако да се хемијска коагулација, ваздушна флотација или процес контакта са чврстим материјама често користе за уклањање суспендованих чврстих материја из ефлуента МББР високог оптерећења. Међутим, генерално гледано, овај процес је једноставан процес који може задовољити основне стандарде за секундарно лечење кратком ХСТ. Резултати МББР студије високог оптерећења су представљени на слици 1-3. Слика 1-3(а) показује да је МББР веома ефикасан у уклањању ЦОД-а и да је у суштини линеаран у широком опсегу оптерећења. Слика 1- 3 (б) илуструје да је таложење ефлуента МББР веома лоше, чак и при веома малим површинским стопама преливања, што сугерише да је заиста потребна побољшана стратегија за хватање чврстих материја. Контактни процес МББР/чврсте материје коришћен је у постројењу за пречишћавање отпадних вода Мао Поинт на Новом Зеланду. Слика 1-4 приказује однос између уклањања раствореног БПК и укупног утицајног БПК оптерећења у овом постројењу. Слика 1-4 илуструје да су типичне вредности уклањања БПК за МББР са високим оптерећењем 70% до 75%. Биофлокулација и даљи третман са поступком контакта са чврстим материјама омогућава да процес испуни основне стандарде за секундарни третман.
● Слика 1-3
(а) Брзина уклањања ЦОД-а при великом оптерећењу.
(б) Лоша седиментација одвојеног биофилма под великим оптерећењем
● Слика 1-4 Однос између стопе уклањања раствореног БПК и укупног БПК оптерећења у високом оптерећењу МББР
2.4 Пројектовање конвенционалног оптерећења МББР
Када се разматра конвенционални конвенционални процес секундарне обраде, може се изабрати реактор са покретним слојем. У овом случају, узастопна 2 МББР у низу могу испунити захтеве третмана (секундарни ниво третмана).
Табела 1- 4 резимира уклањање БПК7 у четири ППОВ. Сва четири ППОВ су користила конвенционално напуњен МББР са МББР органским оптерећењем од 7-10 гБОД7 /( м2 -д) (на 10 степени); пре МББР-а примењиване су хемикалије за флокулацију и уклањање фосфора, а такође је спроведено појачано одвајање суспендованих материја.
● Радни резултати конвенционалног оптерећења МББР са процесом хемијског уклањања фосфора
|
Ако вам је потребан МББР Процесс Екцел Контактирајте сада, зашто не? Вхатапп или телефон:0086-15267462807 Email:Kate@aquasust.com |
2.5Дизајн МББР ниског оптерећења
Када се МББР постави испред реактора за нитрификацију, најекономичнија опција дизајна је да се размотри употреба МББР за органско уклањање. Ово омогућава реактору са покретним слојем нитрификације низводно од МББР-а да постигне високу стопу нитрификације. Ако БОД оптерећење нитрификационог МББР није довољно смањено, брзина нитрификације ће бити значајно смањена, остављајући реактор у неефикасном стању.
Слика {{0}} (а) показује ефекат повећања БПК оптерећења на брзину нитрификације носача. Ово је пример високог БПК оптерећења које доводи до прекомерног оптерећења нитрификацијом у каснијем делу када се органска материја уклони у предњем делу. У овом примеру, стопа нитрификације је била 0.8 г/(м2 -д). Када је БПК оптерећење било 2 г/(м2 -д) и растворени кисеоник у главној течности био је 6 мг/Л. Међутим, када се оптерећење БПК повећа на 3 г/(м2 -д), стопа нитрификације је била 0,8 г/(м2 -д). Међутим, када је БПК оптерећење повећано на 3 г/(м2 -д), стопа нитрификације се смањила за око 50%. Да би се супротставио овоме, оператер може повећати концентрацију раствореног кисеоника у главној течној фази или повећати однос пуњења како би смањио стопу површинског оптерећења. Међутим, важно је напоменути да такав приступ не треба користити у дизајну због недостатка економичности и ефективности. Даље, када се дизајнира МББР за уклањање БОД, треба узети конзервативан приступ, бирајући ниску стопу оптерећења за димензионирање како би се постигла максимална ефикасност у нитрифицираном МББР-у низводно.
Слика 1-6(б) приказује стопе нитрификације три аеробна МББР секвенце. На слици 6(б), носач унутар сваког МББР-а је уклоњен за мало испитивање брзине нитрификације. Субтестови су трајали 6 недеља и обављени су два пута. У сваком подтесту, услови три субтест реактора су били скоро идентични (нпр. растворени кисеоник, температура, пХ и почетна концентрација амонијачног азота). Резултати испитивања су показали да је први реактор имао највеће оптерећење раствореног ХПК (5,6 г/(м2 -д)) и скоро никакав ефекат нитрификације, али је био веома успешан у уклањању оптерећења ХПК. То показују следећа два аспекта.
(1) Стопа нитрификације реактора другог степена је висока и блиска оној у трећем степену.
(2) Оптерећења раствореног ЦОД-а друге и треће фазе нису се значајно разликовала.
За пројектовање реактора са малим оптерећењем, важно је конзервативно одабрати оптерећење површине носача (САЛР). Могуће је да се
Следећа једначина је коришћена за корекцију оптерећења површине носача (САЛР) према температури ефлуента: ЛТ=Л101.06(Т-10)
ЛТ - оптерећење на температури Т.
Л10 -10 степен при оптерећењу од 4,5 г/(м2 -д).
● Слика 1-6
(а) Утицај БПК оптерећења и раствореног кисеоника на брзину нитрификације на 15 степени.
(б) Разлике у стопама нитрификације различитих МББР у серији МББР
|
Ако вам је потребан МББР Процесс Екцел Контактирајте сада, зашто не? Вхатапп или телефон:0086-15267462807 Email:Kate@aquasust.com |
2.6Нитрификацијаоф МББР Тецхнологи
Постоје неки фактори који имају значајан утицај на перформансе нитро МББР и морају се узети у обзир при дизајнирању нитро МББР. Најтеже
Фактори су.
(1) Органско оптерећење.
(2) Концентрација раствореног кисеоника.
(3) Концентрација амонијака.
(4) Концентрација ефлуента.
(5) пХ или алкалност.
Слика 1- 6 илуструје да је за постизање задовољавајућих стопа нитрификације у нитрификационом МББР-у који се налази низводно важно уклонити органску материју из ефлуента у узводном МББР-у; у супротном, хетероксични биофилм ће се такмичити са њим за простор и кисеоник, смањујући на тај начин (гашење) нитрификациону активност биофилма. Стопа нитрификације се повећава са смањењем органског оптерећења све док растворени кисеоник не постане ограничавајући фактор. Само при веома ниским концентрацијама амонијака (<2 mgN/l) does the available substrate (ammonia) become the limiting factor. It is thus the concentration of ammonia that is an issue when complete nitrification is required. In this case, 2 sequential reactors can be considered, with the first stage being limited by oxygen and the second by ammonia. As with all biological treatment processes, temperature has a significant effect on nitrification rates, but this can be mitigated by increasing the dissolved oxygen within the MBBR. As alkalinity decreases to very low levels, nitrification rates within the biofilm begin to be limited. Each of the important factors that affect nitrification are discussed below.
При довољној алкалности и концентрацији амонијака (бар у почетку), стопе нитрификације ће се смањити са органским оптерећењем
повећава све док растворени кисеоник не постане ограничавајући фактор. Унутар добро узгојеног нитрификационог биофилма, концентрација раствореног кисеоника ће ограничити брзину нитрификације на носачу само ако је однос О2 према НХ4+-Н испод 2.0. За разлику од система са активним муљем, у условима ограниченим кисеоником, брзина реакције у реакторима са покретним слојем показује линеарну или приближно линеарну везу са концентрацијом раствореног кисеоника у телу течне фазе. Ово може бити због чињенице да пролаз кисеоника кроз стационарну течну мембрану у биофилм може бити критичан корак у ограничавању преноса кисеоника. Повећање концентрације раствореног кисеоника у главној течној фази повећава градијент концентрације раствореног кисеоника унутар биофилма. При већим брзинама аерације, повећана енергија мешања такође доприноси преносу кисеоника из главне течне фазе у биофилм. Као што се може видети на слици 1- 6(а), ако се органско оптерећење одржава константним (нпр. константна дебљина и састав биофилма), може се очекивати линеарна веза између брзине нитрификације и концентрације раствореног кисеоника. Слика 1-7 објашњава да повећање раствореног кисеоника у главној течној фази доприноси брзини нитрификације све док се концентрација амонијака у главној течној фази не смањи на веома низак ниво.
● Слика 1-7 Утицај раствореног кисеоника при ниској концентрацији амонијака
За добро узгојен „чисти“ нитрификујући биофилм, концентрација амонијака у главној течној фази не утиче на брзину реакције све док О2:НХ4+- Н не достигне 2 до 5. Неки примери О2:НХ{{6} } Н су дати у табели 1-5.
● Табела 1-5 Неки примери О2:НХ4+- N
|
Референце |
O2:НХ4+- N |
|
Хем (1994) |
<2 (ограничење кисеоника) 2.7 (Критично О2 концентрација=9-20мг/Л) 3.2 (Критични О2 концентрација=6мг/Л) ＞5 (ограничење амонијака) |
|
Бономо (2000) |
＞3-4 (ограничење амонијака) ＜1-2 (ограничење кисеоника) |
Дизајн МББР често почиње са граничном вредношћу од 3,2. Вредност прага је подесива. Коришћењем једначине (1-3), концентрација амонијака на овој граничној вредности може се користити за процену одговарајуће стопе нитрификације и користити као основа за пројектовање.
rНХ3-Н= к × (СНХ3-Н) (н) (1-3)
rНХ3-Н-брзина нитрификације (г рНХ3-Н /(м2 -д)
к - константа брзине реакције (зависна од локације и температуре).
СНХ3-Н – концентрација супстрата која ограничава брзину реакције.
н - број фаза реакције (зависне од локације и температуре).
Константа брзине реакције (к) са дебљином биофилма и дифузијом граничног супстрата при датој концентрацији раствореног кисеоника. Коефицијент је повезан са Број нивоа реакције (н) је повезан са филмом течности у близини биофилма. Када је турбулентно струјање снажно, а слој стационарног течног филма танак, ниво реакције тежи {{0}}.5; када је турбулентни ток спор и стационарни течни филм је дебео, ниво реакције тежи 1,0. У овом тренутку, дифузија постаје ограничавајући фактор брзине.
Концентрација амонијака на критичној вредности (СНХ3-Н) може се проценити из критичног односа и пројектоване концентрације раствореног кисеоника у главној течној фази, као што је приказано у наставку. Повећање концентрације раствореног кисеоника у главној течној фази може помоћи у смањењу критичног односа, али са малим успехом. Такође, размотрите случај када се хетеротрофне бактерије такмиче за простор под одређеним оптерећењима реактора и условима мешања, чиме се смањује пролаз кисеоника кроз хетеротрофни слој на биофилму.
(СНХ3-Н)=1.72мг-Н/Л=(6мгО2/Л - 0.5О2/Л)/3.2
Узимајући СНХ{{0}}Н као 1,72, уз претпоставку константе брзине реакције к=0.5 и степена реакције од 0,7, једначина (1- 3) се може израчунати на следећи начин.
рНХ3-Н=0.73г/(м2 -д)=0.5×1.720.7
Када се разматра утицај температуре на нитрификујући МББР, неколико фактора је важно. Треба узети у обзир да температура ефлуента унутар МББР може суштински утицати на кинетички процес биолошке нитрификације; брзина дифузије супстрата у и из биомасе; и вискозитет течности, што заузврат може имати таласни ефекат на енергију смицања на дебљину биофилма. Утицај температуре на горе описане макроскопске брзине реакције може се изразити следећим односом.
кТ2= кТ1-θ(Т2-Т1) (1-4)
кТ1 - константа брзине реакције на температури од Т1.
кТ2 - константа брзине реакције на температури од Т2.
θ - температурни коефицијент.
Иако температурна зависност кинетике нитрификације на зимској пројектованој температури смањује брзину нитрификације МББР, повећање концентрације биофилма на носачу се може приметити на ниским температурама, а додатно се може повећати концентрација раствореног кисеоника у реактору, што оба ублажавају негативан утицај температуре на брзину нитрификације. На нижим температурама ефлуента, биомаса (г/м2) је уочена већа. Поред тога, концентрација раствореног кисеоника у главној течној фази може се повећати без повећања брзине аерације, јер кисеоник у овој настаје због веће растворљивости нискотемпературних течности. Ово доводи до крајњег резултата да док је активност биофилма већа од активности биофилма (г НХ3-Н/(м2 -д) ÷ г СС/ м2) опада, али активност нитрификације по јединици површина носиоца се и даље може одржавати на високом нивоу. Сезонска варијација биомасе са температуром ефлуента за терцијарну нитрификацију МББР дата је на слици 1- 8(а). Када се температура ефлуента повећала са 〈15 степени на〉15 степени између маја и јуна, концентрација биомасе је нагло опала. Слика 1- 8 (б) дели податке у две зоне према температури ефлуента (〈15 степени и 〉15 степени). Иако се специфична активност биофилма смањује у подручју 〈15 степени, макроскопски учинак реактора остаје висок због веће концентрације укупне биомасе и веће концентрације раствореног кисеоника (узроковане повећаном растворљивошћу гаса на ниским температурама). Овај уочени феномен сугерише да се брзина макроскопске површинске реакције на носачу може одржавати на високом нивоу у условима ниске температуре, упркос смањеној стопи раста нитрификујућих бактерија, услед адаптације биофилма.
● Слика 1-8 (а) Сезонске варијације концентрације и температуре биомасе у МББР са терцијарном нитрификацијом.
(б) Однос између активности нитрификације и концентрације раствореног кисеоника при различитим температурним условима
|
Ако вам је потребан МББР Процесс Екцел Контактирајте сада, зашто не? Вхатапп или телефон:0086-15267462807 Email:Kate@aquasust.com |
2.7 ДенитрификацијаМББР тенка
Реактори са покретним слојем су успешно коришћени у пре-, пост- и комбинованим процесима денитрификације. За разлику од других биолошких, као и процес денитрификације материјала, фактори који се морају узети у обзир у дизајну су.
1) Погодан извор угљеника и одговарајући однос угљеника и азота у реактору.
2) Жељени степен денитрификације.
3) Температура ефлуента.
4) Растворен кисеоник у повратној или узводној води.
2.7.1 Биофилмски реактор са покретним слојем са претходном денитрификацијом
Када је потребно уклањање БПК, нитрификација и умерено уклањање азота, МББР са предњом денитрификацијом је добро прикладан. Да би се у потпуности искористила запремина аноксичног реактора, напојна вода треба да има одговарајући однос лако биоразградивог ЦОД и амонијачног азота (Ц /Н). Пошто фаза нитрификације МББР захтева повишени растворени кисеоник, растворени кисеоник у рефлуксу има значајан утицај на перформансе МББР. Ово резултира горњом границом најекономичнијег односа рефлукса (К рефлукс/К инфлуент) у производњи. Изнад ове вредности укупна ефикасност денитрификације опада када се повратни ток даље повећава. Ако је природа ефлуента погодна за предњу денитрификацију, брзина уклањања азота је генерално између 50% и 70% при повратном односу (1:1) до (3:1). У производној пракси, на стопе денитрификације могу утицати фактори као што су: локација, сезонске разлике у својствима ефлуента (нпр. Ц/Н), концентрација раствореног кисеоника доведеног у реактор и температура ефлуента.
|
Ако вам је потребан МББР Процесс Екцел Контактирајте сада, зашто не? Вхатапп или телефон:0086-15267462807 Email:Kate@aquasust.com |
2.7.2 Биофилмски реактор са покретним слојем са накнадном денитрификацијомn
When the degradable carbon in the wastewater is naturally insufficient, or has been consumed by upstream processes, or when the wastewater treatment plant occupies an area subject to when the need for concise and high-speed denitrification is limited, MBBR with posterior denitrification can be considered. because the denitrification performance is not affected by internal circulation or carbon source, the posterior denitrification process can achieve high denitrification rates (>80%) на краткој ХНЛ.
Ако су захтеви за БПК и нитратима строжи, накнадна денитрификација може бити потребна након мале аерације МББР. оперативно искуство показује да ако постоји процес седиментације узводно, могу постојати концентрације фосфора у пост денитрфикацији које нису довољне за ћелијску синтезу, а перформансе денитрификације могу бити инхибиране у том тренутку.
Када је угљеник препун, максимална брзина уклањања површине носача нитрата (САРР) примењеног извора угљеника може бити већа од 2 г/(м2 -д). Стопе уклањања површине нитрата за различите изворе угљеника и различите температуре су дате на сликама 2-9.
● Слика 1-9 Брзина уклањања површине носача са различитим изворима угљеника у зависности од температуре
2.7.3 Комбиновани биофилмски реактор са покретним слојем пре/после денитрификације
Реактори са покретним слојем са предњом и задњом денитрификацијом могу се комбиновати, чиме се искориштавају предности предње денитрификације. Дизајн предњег реактора за денитрификацију може се сматрати резервоаром за аерацију зими. Дизајн може размотрити коришћење предњег реактора за денитрификацију као резервоара за аерацију зими. Ово је зато што.
1) Повећање запремине реакционог резервоара за аерацију помаже у побољшању нитрификације.
2) Ниже температуре воде могу довести до повећане концентрације раствореног кисеоника и смањења раствореног ЦОД-а, што може утицати на ефикасност предње денитрификације.
3) Зими, реактор после денитрификације може да преузме све задатке денитрификације.
|
Ако вам је потребан МББР Процесс Екцел Контактирајте сада, зашто не? Вхатапп или телефон:0086-15267462807 Email:Kate@aquasust.com |
2.7.4 Мешање денитрификације
У денитрификацији МББР, за циркулацију и мешање течности у реактору коришћен је потопљени механички миксер постављен на шину.
тело и носач. Приликом пројектовања мешалице треба посебно узети у обзир следеће аспекте: (1) локацију и смер мешалице; (3) Врста мешалице; (3) енергија мешања.
Релативна густина носача биофилма је око 0,96, тако да ће плутати у води без примењене енергије, што се разликује од процеса активног муља. Када нема примењене енергије у процесу активног муља, чврсте материје (муљ) се таложе.
Као резултат тога, у МББР-у, мешалицу треба поставити близу површине воде, али не преблизу површини воде, у супротном ће створити вртлог на површини ре-водене површине и тако довести ваздух у реактор. Као што је приказано на слици 1-10, мешалица треба да буде благо нагнута надоле како би се носач могао гурнути дубље у реактор. Генерално, неаерирани МББР захтева 25 до 35 в/м3 енергије за мешање целог носача. Посебно треба размотрити мешање денитрификујућих МББР. Нису све мешалице погодне за дуготрајну употребу у МББР-у. Произвођач мешалице (АБС), користећи неколико МББР јединица, развио је АБС123К мешалицу посебно погодну за реакторе са покретним слојем. Ова мешалица је направљена од нерђајућег челика са мешалицом закривљеном уназад, која је у стању да издржи хабање мешалице од стране носача. Да би се спречило оштећење носача и хабање мешалице, АБС123К мешалица има округле шипке од 12 мм заварене дуж крила пропелера. Када се користи у реактору са покретним слојем, брзина мешалице АБС123К је прилично мала (90 о/мин на 50 Хз и 105 о/мин при 60 Хз). Енергија мешања потребна за мешање денитрификационог МББР-а је повезана са односом пуњења носача и очекиваним растом биофилма. Практично искуство показује да је мешање ефикасније при ниским односима пуњења носача (нпр<55%). At higher fill ratios, it is difficult for the agitator to circulate the carriers and therefore high carrier fill ratios should be avoided. Low filling ratios and correspondingly high carrier surface loadings increase the biofilm concentration and thus sink the carrier, making it easier for the stirrer to stir the carrier and circulate it in the reactor. From this point of view, it is important to choose the appropriate denitrification reactor size, as a proper reactor size allows for a filling ratio and mechanical stirring to be compatible.
● Слика 10
(а) АБС123К мешалица окренута према површини воде и нагнута за 30 степени надоле да гурне носач дубље у реактор;
(б) денитрификација МББР у погону у постројењу за пречишћавање отпадних вода
2.8 Претходна обрада
Као и код других технологија потопљеног биофилма, напојна вода за МББР захтева одговарајући предтретман. За добру решетку и таложење потребно је избегавати дуготрајно накупљање гадних инертних материјала као што су крхотине, пластика и песак у МББР. Пошто је МББР делимично испуњен носачима, ове инертне материјале је тешко уклонити када уђу у МББР. Када је примарни третман доступан, произвођачи МББР генерално препоручују да размак решетке не буде већи од 6 мм, а ако примарни третман није доступан, мора се поставити фина решетка од 3 мм или мање. Поред тога, ако се МББР дода постојећем процесу, нема потребе за додавањем више решетки ако је постојећи ниво третмана већ висок.
2.9 Одвајање чврстог и течног МББР-а
У поређењу са процесом активног муља, процес покретног слоја је веома флексибилан са становишта каснијег одвајања чврстог и течног материјала. Ефекат биолошког третмана процеса покретног слоја је независан од корака раздвајања чврстог и течног, тако да његове јединице за раздвајање чврста и течност могу да варирају. Поред тога, концентрација чврстих материја у ефлуенту МББР је најмање један ред величине нижа од оне у процесу активног муља. Због тога су различите технологије одвајања чврстог и течног материјала успешно примењене на МББР, које се могу комбиновати са једноставним и ефикасним технологијама сепарације чврстог и течног, као што су ваздушна флотација или танкови за седиментацију високе густине где је земљиште на првом месту. Приликом реконструкције постојећих постројења за пречишћавање отпадних вода, постојећи таложници се могу користити за одвајање чврстих материја у МББР.
2.10 Разматрање приликом пројектовања МББР
Следеће је веома важно за дизајн МББР-а.
2.10.1МББРПутни проток (хоризонтални проток)
The peak flow rate (flow divided by reactor cross-sectional area) at peak flow through the MBBR must be considered in the design with a small flow rate (e.g. 20m/h), the carriers can be evenly distributed in the reactor. Too high travel flow rate (e.g. >35м/х), носачи ће се акумулирати на мрежи пресретача и генерисати велике губитке главе. Понекад ће хидраулички услови при вршном протоку одредити геометрију и број серија МББР. Консултовање са произвођачем и одређивање одговарајуће брзине протока је важно за дизајн МББР. Однос ширине и висине реактора је такође фактор. Уопштено говорећи, мали однос ширине и висине (нпр. 1:1 или мање) помаже да се смањи померање носача према мрежи пресретача при вршним брзинама протока и омогућава равномернију дистрибуцију носача унутар реактора.
2.10.2Проблеми са МББР резервоаром са пеном
Проблеми са пеном нису уобичајени у МББР-у, али су склони да се појаве током лошег покретања или рада. Због два преградна зида у средини континуалног базена је виши од површине воде, па ће пена бити ограничена на МББР. Ако се пена мора контролисати, препоручује се употреба средстава против пене. Употреба средстава против пене ће покрити носач и ометати дифузију супстрата на биофилм, што може утицати на перформансе МББР-а. Не треба користити силицидне средства против пене јер нису компатибилни са пластичним носачима.
2.10.3Чишћење лежаја и привремено складиштење
За добро пројектоване и изграђене реакторе са покретним слојем, иако су кварови ретки, ипак је мудро да се размотри проблем како да се носач помери из реактора и ускладиште када се реактор искључи због одржавања итд. . Све течности у реактору, укључујући носаче, могу се дренирати помоћу 10 цм конкавне вортекс пумпе. Ако је пројектовани однос пуњења погодан, носач у једном реактору може се привремено преместити у други реактор. Међутим, недостатак ове методе је што је тешко вратити оба реактора на њихов првобитни однос пуњења када се носачи померају назад. Када се носачи поново упумпавају у реактор, једини разуман начин да се тачно измери однос пуњења носача је да се испразни реактор и измери висина носача у оба реактора. У идеалном случају, постојао би још један базен или друга неискоришћена јединица која би се могла користити као привремени контејнер за складиштење носача, тако да се може лако обезбедити првобитни однос носача пуњења реактора.
ХАНГЗХОУ Акуасуст ПЛАСТИЦ ПРОДУЦТС ЦО.,ЛТД
Седиште: # 907, зграда 1, КСИЦ Интернатионал, Линпинг, Хангџоу, Зхејианг, Кина
Број:0086-152-67462807
|
Ако вам је потребан МББР Процесс Екцел Контактирајте сада, зашто не? Вхатапп или телефон:0086-15267462807 Email:Kate@aquasust.com |